Нетна секция. Брутна площ на напречното сечение. Огъващи се стоманени елементи

Изчисляване на дървени конструктивни елементиспоред граничните състояния на първата група

Централно опънати и централно компресирани елементи

6.1 Изчисляването на централно опънатите елементи трябва да се извърши по формулата

където е изчислената надлъжна сила;

Изчислената якост на опън на дървото по дължината на влакното;

Същото за дървен материал, изработен от еднопосочен фурнир (5.7);

Нетната площ на напречното сечение на елемента.

При определяне на слабости, разположени в участък с дължина до 200 mm, те трябва да се вземат комбинирани в един участък.

6.2 Изчисляването на централно компресираните елементи на постоянно плътно сечение трябва да се извърши по формулите:

а) за сила

б) за стабилност

където е изчислената устойчивост на дървесината на компресия по протежение на влакната;

Същото за дърво, направено от еднопосочен фурнир;

Коефициент на изкълчване, определен в съответствие с 6.3;

Нетна площ на напречното сечение на елемента;

Изчислената площ на напречното сечение на елемента, взета равна на:

при липса на отслабване или отслабване в опасни участъци, които не се простират до ръбовете (Фигура 1, А), ако площта на отслабване не надвишава 25%, където е площта на брутното напречно сечение; за отслабване, което не се простира до краищата, ако зоната на отслабване надвишава 25%; със симетрично отслабване, простиращо се до краищата (Фигура 1, b),.

А- не се простира до ръба; b- с лице към ръба

Снимка 1- Разхлабване на компресирани елементи

6.3 Коефициентът на изкълчване трябва да се определи по формулите:

с елементна гъвкавост 70

с елементна гъвкавост 70

където коефициентът е 0,8 за дърво и 1,0 за шперплат;

коефициент 3000 за дърво и 2500 за шперплат и еднопосочен фурнир.

6.4 Гъвкавостта на твърдите елементи на напречното сечение се определя от формулата

където е очакваната дължина на елемента;

Радиус на инерция на сечението на елемент с максимални брутни размери спрямо оста.

6.5 Ефективната дължина на даден елемент трябва да се определи чрез умножаване на неговата свободна дължина по коефициента

съгласно 6.21.

6.6 Композитните елементи върху съвместимите съединения, поддържани от цялото напречно сечение, трябва да бъдат изчислени за якост и стабилност съгласно формули (8) и (9) и определени като общите площи на всички клонове. Гъвкавостта на съставните елементи трябва да се определи, като се вземе предвид съответствието на съединенията съгласно формулата

където е гъвкавостта на целия елемент спрямо оста (Фигура 2), изчислена от очакваната дължина на елемента, без да се взема предвид съответствието;

* - гъвкавост на отделен клон спрямо оста I-I (виж Фигура 2), изчислена от очакваната дължина на клона; Най-малко седем дебелини () разклонения са взети от 0*;

Коефициент на намаляване на гъвкавостта, определен по формулата

* Формулата и нейното обяснение отговарят на оригинала. - Бележка на производителя на базата данни.

където и е ширината и височината на напречното сечение на елемента, cm;

Очакваният брой шевове в елемент, определен от броя на шевовете, по които се сумира взаимното изместване на елементите (на фигура 2, А- 4 шева, на фигура 2, b- 5 шева);

Дължина на дизайнерския елемент, m;

Очакваният брой разрези на скоби в един шев на 1 m елемент (за няколко шевове с различен брой разрези трябва да се вземе средният брой разрези за всички шевове);

Коефициент на съответствие на съединенията, който трябва да се определи с помощта на формулите в таблица 15.

А- с уплътнения, b- без уплътнения

Фигура 2- Компоненти

Таблица 15

Вид на връзките	Коефициент при
	централна компресия	компресия с огъване
1 Пирони, винтове
2 стоманени цилиндрични дюбела
а) диаметър и дебелина на свързващите елементи
б) диаметърът на дебелината на свързващите елементи
3 Слепени пръти от армировка А240-А500
4 Дъбови цилиндрични дюбели
5 Дъбови ламелни дюбели
Забележка - Диаметрите на пирони, винтове, дюбели и залепени пръти, дебелината на елементите, ширината и дебелината на пластинчатите дюбели трябва да се вземат в cm.

При определяне на диаметъра на гвоздеите трябва да се вземе не повече от 0,1 от дебелината на свързващите елементи. Ако размерът на прищипаните краища на ноктите е по-малък, тогава разрезите в съседните на тях шевове не се вземат предвид при изчислението. Стойността на връзките на стоманени цилиндрични дюбели трябва да се определя от дебелината на по-тънкия от свързваните елементи.

При определяне на диаметъра на дъбови цилиндрични дюбели трябва да се вземе не повече от 0,25 от дебелината на по-тънкия от свързващите елементи.

Връзките в шевовете трябва да са разположени равномерно по дължината на елемента. В праволинейни елементи с шарнирна опора е разрешено да се инсталира половината от броя на връзките в средните четвърти на дължината, като се въведе в изчислението по формула (12) стойността, приета за външните четвърти на дължината на елемента.

Гъвкавост съставен елемент, изчислена по формула (11), не трябва да се приема повече от гъвкавостта на отделните клонове, определена по формулата:

където е сумата от брутните инерционни моменти на напречните сечения на отделните клони спрямо техните собствени оси, успоредни на оста (виж фигура 2);

Обща площ на напречното сечение на елемента;

Очаквана дължина на елемента.

Гъвкавостта на композитния елемент спрямо оста, минаваща през центровете на тежестта на сеченията на всички клонове (ос на фигура 2), трябва да се определи като за плътен елемент, т.е. без да се взема предвид съответствието на връзките, ако клоните са натоварени равномерно. В случай на неравномерно натоварени клони трябва да се следва 6.7.

Ако клоните на съставен елемент имат различни напречни сечения, тогава изчислената гъвкавост на клона във формула (11) трябва да се приеме равна на

определението е дадено на фигура 2.

6.7 Композитните елементи върху съвместими съединения, някои от клоновете на които не се поддържат в краищата, могат да бъдат изчислени за якост и стабилност съгласно формули (5), (6) при условие следните условия:

а) площта на напречното сечение на елемента трябва да се определи от напречното сечение на поддържаните клони;

б) гъвкавостта на елемента спрямо оста (виж фигура 2) се определя по формула (11); в този случай инерционният момент се взема предвид всички клонове, а площта - само поддържаните;

в) при определяне на гъвкавостта спрямо оста (виж Фигура 2), моментът на инерция трябва да се определи по формулата

където и са инерционните моменти на напречните сечения съответно на опорните и неопрените клони.

6.8 Изчисляването на устойчивостта на централно компресирани елементи от секции с променлива височина трябва да се извърши по формулата

където е брутната площ на напречното сечение с максимални размери;

Коефициент, отчитащ променливостта на височината на сечението, определен съгласно таблица Е.1 от Приложение Е (за елементи с постоянно сечение1);

Коефициент на изкълчване, определен съгласно 6.3 за гъвкавостта, съответстваща на сечението с максимални размери.

обща площ (бруто)- Площта на напречното сечение на камъка (блока), без да се приспадат площите на празнините и изпъкналите части. [Английско-руски речник по дизайн строителни конструкции. MNTKS, Москва, 2011] Теми: строителни конструкции EN бруто площ ...

Обща площ на напречното сечение на болта- A - [Английско-руски речник за проектиране на строителни конструкции. MNTKS, Москва, 2011] Теми строителни конструкции Синоними A EN брутно напречно сечение на болт ... Ръководство за технически преводач

поддържаща част- 3.10 носеща част: Елемент от мостова конструкция, който предава натоварването от участъка и осигурява необходимите ъглови и линейни движения на носещите звена на участъка. Източник: СТО ГК Трансстрой 004 2007: Метал... ...

GOST R 53628-2009: Метални ролкови лагери за мостови конструкции. Спецификации- Терминология GOST R 53628 2009: Метални ролкови лагери за мостови конструкции. Технически спецификации оригинален документ: 3.2 дължина на участъка: Разстояние между крайните структурни елементипедална конструкция, измерена от ... Речник-справочник на термините на нормативната и техническата документация

Зидария на конструкции от естествени или изкуствени камъни. ЗИДАРИЯ ОТ ЕСТЕСТВЕНИ КАМЪНИ Благодарение на красивото редуване на редовете зидария, както и естественото оцветяване естествени камънизидарията от такива камъни дава на архитекта по-големи възможности... ... Енциклопедия на Collier

Терминология 1: : dw Номер на деня от седмицата. „1“ съответства на понеделник Дефиниции на термина от различни документи: dw DUT Разликата между московското и UTC време, изразена като цяло число часове Дефиниции на термина от ... ... Речник-справочник на термините на нормативната и техническата документация

- (САЩ) (Съединени американски щати, САЩ). аз Главна информацияСАЩ щат в Северна Америка. Площ 9,4 млн. km2. Население 216 милиона души. (1976, оценка). Столицата е Вашингтон. В административно отношение територията на САЩ...

GOST R 53636-2009 Целулоза, хартия, картон. Термини и дефиниции- Терминология GOST R 53636 2009: Целулоза, хартия, картон. Термини и определения оригинален документ: 3.4.49 абсолютно сухо тегло: Теглото на хартия, картон или целулоза след изсушаване при температура (105 ± 2) °C до постоянно тегло при условия ... ... Речник-справочник на термините на нормативната и техническата документация

Водноелектрическа централа (ВЕЦ), комплекс от конструкции и оборудване, чрез които енергията на водния поток се преобразува в електрическа енергия. Водноелектрическата централа се състои от последователна верига от хидравлични съоръжения (виж Хидравлични... ... Велика съветска енциклопедия

- (преди 1935 г. Персия) I. Общи сведения I. държава в Западна Азия. Граничи на север със СССР, на запад с Турция и Ирак, а на изток с Афганистан и Пакистан. На север се измива от Каспийско море, на юг от Персийския и Оманския залив, в... ... Велика съветска енциклопедия

snip-id-9182: Технически спецификации за видовете работи по време на строителството, реконструкцията и ремонта на магистрали и изкуствени конструкции по тях- Терминология snip id 9182: Технически спецификации за видове работи по време на строителство, реконструкция и ремонт магистралии изкуствени съоръжения върху тях: 3. Асфалторазпределител. Използва се за укрепване на асфалтобетонов гранулат... ... Речник-справочник на термините на нормативната и техническата документация

Първоначално метални като най издръжлив материалслужи за защитни цели - огради, порти, решетки. Тогава те започнаха да използват чугунени стълбове и арки. Напреднал растеж промишлено производствоизискваше изграждането на конструкции с големи разстояния, което стимулираше появата на валцовани греди и ферми. В крайна сметка метален трупстана ключов фактор в развитието архитектурна форма, тъй като позволяваше стените да бъдат освободени от функцията на носеща конструкция.

Централно опънати и централно компресирани стоманени елементи. Изчисляване на якостта на елементи, подложени на централно напрежение или натиск чрез сила Н,трябва да се извърши по формулата

където е изчислената устойчивост на опън, натиск, огъване при границата на провлачване, т.е. площ минус отслабване на сечението – коефициент на експлоатационни условия, приет съгласно таблиците на SNIP N-23–81* „Стоманени конструкции“.

Пример 3.1.Дупка с диаметър от д= = 10 cm (фиг. 3.7). Дебелина на стената на I-лъча – с - 5,2 mm, бруто напречно сечение – cm2.

Необходимо е да се определи допустимото натоварване, което може да се приложи по надлъжната ос на отслабения I-лъч. Проектното съпротивление на стоманата се приема за kg/cm2 и .

Решение

Ние изчисляваме нетната площ на напречното сечение:

където е брутната площ на напречното сечение, т.е. Общата площ на напречното сечение без отчитане на отслабването се взема съгласно GOST 8239–89 „Горещовалцувани стоманени I-греди“.

Определяме допустимото натоварване:

Определяне на абсолютното удължение на централно опънат стоманен прът

За прът със стъпаловидна промяна в площта на напречното сечение и нормална сила, общото удължение се изчислява чрез алгебрично сумиране на удълженията на всяко сечение:

Където П -брой парцели; i– номер на обекта (i = 1, 2,..., П).

Удължението, дължащо се на собственото му тегло на пръчка с постоянно напречно сечение, се определя по формулата

където γ – специфично тегломатериал на пръта.

Изчисляване на стабилността

Изчисляване на устойчивостта на масивни стенни елементи, подложени на централен натиск чрез сила н, трябва да се извърши по формулата

където A е площта на брутното напречно сечение; φ – коефициент на изкълчване, взет в зависимост от гъвкавостта

Ориз. 3.7.

и проектна устойчивост на стомана съгласно таблицата в SNIP N-23–81 * „Стоманени конструкции“; μ – коефициент на редукция на дължината; – минимален радиус на въртененапречно сечение; Гъвкавостта λ на компресирани или опънати елементи не трябва да надвишава стойностите, посочени в SNIP "Стоманени конструкции".

Изчисляването на композитни елементи от ъгли, канали (фиг. 3.8) и др., Свързани плътно или чрез уплътнения, трябва да се извършва като плътни стени, при условие че най-големите светли разстояния в зоните между заварените ленти или между центровете на външната болтовете не надвишават за компресирани елементи и за опънати елементи.

Ориз. 3.8.

Огъващи се стоманени елементи

Изчисляването на греди, огънати в една от основните равнини, се извършва по формулата

Където М –максимален момент на огъване; – съпротивителен момент на мрежовото сечение.

Стойностите на тангенциалните напрежения τ в средата на огъващите елементи трябва да отговарят на условието

Където В –сила на срязване в сечение; – статичен момент на половината сечение спрямо главната ос z;– аксиален инерционен момент; T- дебелина на стената; – проектна якост на срязване на стоманата; – граница на провлачване на стомана, приета съгласно държавните стандарти и техническите спецификации за стомана; – коефициент на надеждност на материала, приет съгласно SNIP 11-23–81* „Стоманени конструкции“.

Пример 3.2.Необходимо е да се избере напречното сечение на стоманена греда с един участък, натоварена с равномерно разпределено натоварване р= 16 kN/m, дължина на кутията л= 4 m, MPa. Напречното сечение на гредата е правоъгълно със съотношение на височината чна ширина bгреди, равни на 3 ( h/b = 3).

4.1. Изчисляването на централно опънатите елементи трябва да се извърши по формулата

Където н– проектна надлъжна сила;

Р p – разчетна якост на опън на дървесината по протежение на влакната;

Е nt – нето площ на напречното сечение на елемента.

При определяне ЕОтслабването, разположено в участък с дължина до 200 mm, трябва да се вземе комбинирано в един участък.

4.2. Изчисляването на централно компресирани елементи с постоянно твърдо напречно сечение трябва да се извърши по формулите:

а) за сила

б) за стабилност

Където Р c – изчислено съпротивление на дървесината на натиск по протежение на влакната;

j – коефициент на изкълчване, определен съгласно точка 4.3;

Е nt – нето площ на напречното сечение на елемента;

Е ras - изчислена площ на напречното сечение на елемента, взета равна на:

при липса на отслабване или отслабване в опасни участъци, които не се простират до ръбовете (фиг. 1, А), ако зоната на отслабване не надвишава 25% дбр, дизчисление = Е br къде Е br – бруто напречно сечение; за отслабване, което не се простира до ръбовете, ако зоната на отслабване надвишава 25% Ебр, Е ras = 4/3 Е nt; със симетрично отслабване, простиращо се до краищата (фиг. 1, b), Ераса = Е nt.

4.3. Коефициентът на изкълчване j трябва да се определи с помощта на формули (7) и (8);

с гъвкавост на елемента l £ 70

; (7)

с гъвкавост на елемента l > 70

където коефициент a = 0,8 за дърво и a = 1 за шперплат;

коефициент A = 3000 за дърво и A = 2500 за шперплат.

4.4. Гъвкавостта на твърдите елементи на напречното сечение се определя от формулата

Където л o – проектна дължина на елемента;

r– радиус на инерция на сечението на елемент с максимални брутни размери съответно спрямо осите хИ U.

4.5. Изчислена дължина на елемента л o трябва да се определи чрез умножаване на неговата свободна дължина лпо коефициент m 0

ло = лм 0 (10)

съгласно ал. 4.21 и 6.25.

4.6. Композитните елементи върху съвместимите съединения, поддържани от цялото напречно сечение, трябва да бъдат изчислени за якост и стабилност съгласно формули (5) и (6), докато Е nt и Ерасите се определят като общите площи на всички клонове. Гъвкавостта на съставните елементи l трябва да се определи, като се вземе предвид съответствието на съединенията съгласно формулата

, (11)

където l y е гъвкавостта на целия елемент спрямо оста U(фиг. 2), изчислена от прогнозната дължина на елемента л o без отчитане на съответствието;

l 1 – гъвкавост на отделен клон спрямо оста I–I (виж фиг. 2), изчислена от очакваната дължина на клона л 1 ; при л 1 по-малко от седем дебелини ( ч 1) клоновете се приемат l 1 = 0;

m у – коефициент на намаляване на гъвкавостта, определен по формулата

, (12)

Където bИ ч– ширина и височина на напречното сечение на елемента, cm:

н w - прогнозният брой шевове в елемента, определен от броя на шевовете, по които се сумира взаимното изместване на елементите (на фиг. 2, А– 4 шева, на фиг. 2, b– 5 шева);

л o – дължина на конструктивния елемент, m;

н c - прогнозният брой на скобите в един шев на 1 m елемент (за няколко шевове с различен брой разрези трябва да се вземе средният брой на разрезите за всички шевове);

к c е коефициентът на съответствие на съединенията, който трябва да се определи с помощта на формулите в табл. 12.

Таблица 12

Забележка. Диаметри на пирони и дюбели д, дебелина на елемента А, ширина b pl и дебелината d на пластинчатите дюбели трябва да се вземат в cm.

При определяне кДиаметърът на гвоздеите трябва да бъде не повече от 0,1 дебелината на свързващите елементи. Ако размерът на прищипаните краища на ноктите е по-малък от 4 д, тогава разфасовките в съседните на тях шевове не се вземат предвид при изчислението. Значение квръзките на стоманени цилиндрични дюбели трябва да се определят от дебелината Апо-тънък от свързаните елементи.

При определяне кДиаметърът на дъбовите цилиндрични дюбели трябва да бъде не повече от 0,25 пъти дебелината на най-тънкия от елементите, които се свързват.

Връзките в шевовете трябва да са разположени равномерно по дължината на елемента. В праволинейни елементи с шарнирна опора е разрешено да се инсталира половината от броя на връзките в средните четвърти на дължината, като се въведе в изчислението по формула (12) стойността н s, приети за крайните четвърти от дължината на елемента.

Гъвкавостта на съставен елемент, изчислена по формула (11), не трябва да се приема повече от гъвкавостта l на отделните клонове, определена по формулата

, (13)

къде аз аз br – сумата от брутните инерционни моменти на напречните сечения на отделните клонове спрямо техните собствени оси, успоредни на оста U(виж Фиг. 2);

Е br – обща площ на напречното сечение на елемента;

л o – проектна дължина на елемента.

Гъвкавост на съставен елемент спрямо ос, минаваща през центровете на тежестта на сеченията на всички клонове (ос хна фиг. 2), трябва да се определя като за плътен елемент, т.е. без да се взема предвид съответствието на връзките, ако клоните са натоварени равномерно. В случай на неравномерно натоварени разклонения трябва да се следва точка 4.7.

Ако клоните на композитен елемент имат различни напречни сечения, тогава изчислената гъвкавост l 1 на клона във формула (11) трябва да се приеме равна на:

, (14)

определение л 1 е показано на фиг. 2.

4.7. Композитните елементи върху съвместими съединения, някои от клоновете на които не са поддържани в краищата, могат да бъдат изчислени за якост и стабилност съгласно формули (5), (6) при следните условия:

а) площ на напречното сечение на елемента Е nt и Есъстезанията трябва да се определят от напречното сечение на поддържаните клони;

б) гъвкавост на елемента спрямо оста U(виж фиг. 2) се определя по формула (11); в този случай инерционният момент се взема предвид всички клонове, а площта - само поддържаните;

в) при определяне на гъвкавостта спрямо оста х(виж фиг. 2) инерционният момент трябва да се определи по формулата

аз = азо + 0,5 азно, (15)

Където азотносно и аза са инерционните моменти на напречните сечения съответно на опорните и неопрените клонове.

4.8. Изчисляването на устойчивостта на централно компресирани елементи от секции с променлива височина трябва да се извърши по формулата

, (16)

Където Е max – бруто напречно сечение с максимални размери;

ки н– коефициент, отчитащ променливостта на височината на сечението, определен от табл. 1 прил. 4 (за елементи с постоянно сечение ки н = 1);

j е коефициентът на надлъжно огъване, определен съгласно точка 4.3 за гъвкавост, съответстваща на сечението с максимални размери.

Огъващи се елементи

4.9. Изчисляването на елементите на огъване, осигурени срещу загуба на стабилност в равнинна форма на деформация (виж параграфи 4.14 и 4.15), за якост при нормални напрежения трябва да се извършва съгласно формулата

Където М– проектен огъващ момент;

Ри – проектна устойчивост на огъване;

У ras – изчислен момент на съпротивление на напречното сечение на елемента. За твърди елементи Ураса = У nt; за огъващи компоненти на гъвкави връзки трябва да се вземе изчисленият момент на съпротивление равен на моментанетно съпротивление У nt, умножено по коефициента к w ; стойности к w за елементи, съставени от еднакви слоеве са дадени в табл. 13. При определяне У nt отслабващи секции, разположени на секция на елемент с дължина до 200 mm, се вземат комбинирани в една секция.

Таблица 13

Обозначение на коефициента	Брой слоеве	Стойността на коефициентите за изчисляване на компонентите на огъване по време на участъци, m
пациенти	в елемент				9 или повече
		0,7	0,85	0,9	0,9
к w		0,6	0,8	0,85	0,9
		0,4	0,7	0,8	0,85
		0,45	0,65	0,75	0,8
ки		0,25	0,5	0,6	0,7
		0,07	0,2	0,3	0,4

Забележка. За междинни стойности на обхвата и броя на слоевете коефициентите се определят чрез интерполация.

4.10. Изчисляването на огъващите елементи за якост на срязване трябва да се извърши по формулата

Където Q– проектна странична сила;

С br – брутен статичен момент на срязаната част от напречното сечение на елемента спрямо неутралната ос;

аз br – брутен инерционен момент на напречното сечение на елемента спрямо неутралната ос;

b Ras – проектна ширина на сечението на елемента;

Р sk – изчислено съпротивление на срязване при огъване.

4.11. Брой разрези на връзките н s, разположени равномерно във всеки шев на композитния елемент в сечение с недвусмислена диаграма на напречните сили, трябва да отговарят на условието

, (19)

Където T– изчислена носимоспособност на връзката в даден шев;

Ма, М B – огъващи моменти в началните А и крайните В сечения на разглеждания участък.

Забележка. Ако в един шев има връзки с различна товароносимост, но еднакво естество на работа (например дюбели и пирони), трябва да се сумират техните носимоспособност.

4.12. Изчисляването на плътни елементи на напречното сечение за якост при наклонено огъване трябва да се извърши по формулата

, (20)

Където М x и М y – компоненти на проектния огъващ момент за главните оси на сечението хИ U;

У x и У y – моменти на съпротивление на нетното сечение спрямо главните оси на сечението хИ U.

4.13. Лепени огъващи се извити елементи М, което намалява тяхната кривина, трябва да се провери за радиални напрежения на опън, като се използва формулата

, (21)

където s 0 е нормалното напрежение в най-външното влакно на разтегнатата зона;

с i– нормално напрежение в междинното влакно на напречното сечение, за което се определят радиалните напрежения на опън;

з аз– разстоянието между най-външните и разглежданите влакна;

r i– радиус на кривина на линията, минаваща през центъра на тежестта на частта от диаграмата на нормалните напрежения на опън, разположена между най-външните и разглежданите влакна;

Рстр.90 – изчислена якост на опън на дървесината през влакната, взета съгласно точка 7 от табл. 3.

4.14. Изчисляването на стабилността на плоска форма на деформация на огъващи се елементи с правоъгълно постоянно напречно сечение трябва да се извърши по формулата

Където М– максимален огъващ момент в разглежданата зона л R;

У br – максимален брутен момент на съпротивление в разглежданата зона лстр.

Коефициентът j M за огъващи се елементи с правоъгълно постоянно напречно сечение, шарнирно закрепени срещу изместване от равнината на огъване и осигурени срещу въртене около надлъжната ос в опорните секции, трябва да се определя по формулата

, (23)

Където л p е разстоянието между опорните секции на елемента и при закрепване на компресирания ръб на елемента в междинни точки от изместване от равнината на огъване, разстоянието между тези точки;

b– ширина на напречното сечение;

ч – максимална височинанапречно сечение на сайта л p ;

к f – коефициент в зависимост от формата на диаграмата на огъващите моменти в областта л p, определено съгласно табл. 2 прил. 4 настоящи стандарта.

При изчисляване на огъващи елементи с линейно променяща се височина по дължина и постоянна ширина на напречното сечение, които нямат закрепвания от равнината по опъната от момента Мръб, или м < 4 коэффициент jМсъгласно формула (23) следва да се умножи с допълнителен коефициент ки М. Стойности ки Мса дадени в табл. 2 прил. 4. Кога м³ 4 ки М = 1.

При подсилване от равнината на огъване в междинните точки на опънатия ръб на елемента в секцията л p коефициент j Мопределена по формула (23), трябва да се умножи по коефициента кП М :

, (24)

където a p е централния ъгъл в радиани, определящ площта л p на кръгъл елемент (за праволинейни елементи a p = 0);

м– броят на подсилените (с еднаква стъпка) точки на опънатия ръб в областта лпотупване м³ 4 стойността трябва да се приеме равна на 1).

4.15. Проверката на стабилността на плоската форма на деформация на огъващите елементи на постоянен I-лъч или напречно сечение с форма на кутия трябва да се извършва в случаите, когато

л p³ 7 b, (25)

Където b– ширина на компресираната хорда на напречното сечение.

Изчислението трябва да се извърши по формулата

където j е коефициентът на надлъжно огъване от равнината на огъване на компресираната хорда на елемента, определен съгласно точка 4.3;

Рс – проектно съпротивление на натиск;

У br – брутен съпротивителен момент на напречното сечение; при стени от шперплат - намаленият съпротивителен момент в равнината на огъване на елемента.

А- бруто напречно сечение;

Един милиард- чиста площ на напречното сечение на болта;

A d- площ на напречното сечение на скобата;

аф- площ на напречното сечение на рафта (колан);

A n- нето площ на напречното сечение;

A w- площ на напречното сечение на стената;

Уф!- площ на напречното сечение на метала на ъгловия шев;

A wz- площ на напречното сечение на границата на сливане на метал;

д- модул на еластичност;

Е- сила;

Ж- модул на срязване;

Jb-инерционен момент на секцията на клона;

Jm; J d- моменти на инерция на хордата и скобите на фермата;

J s- инерционен момент на сечението на реброто, дъска;

J sl- инерционен момент на сечението на надлъжното ребро;

J t- момент на усукваща инерция на греда, релса;

J x; Джи- моменти на инерция на брутното сечение спрямо осите, респ х-хИ у-у;

J xn; Джин- същите, нетни секции;

М- момент, момент на огъване;

Mx; мое- моменти около осите, респ х-хИ у-у;

н- надлъжна сила;

N реклама- допълнителни усилия;

Nbm- надлъжна сила от момента в клона на колоната;

Q- сила на срязване, сила на срязване;

Qfic- условна сила на срязване за свързващи елементи;

Q s- условна напречна сила, упражнявана върху система от дъски, разположени в една и съща равнина;

Rba- изчислена якост на опън на фундаментни болтове;

Rbh- изчислена якост на опън на високоякостни болтове;

Rbp- изчислена устойчивост на смачкване на болтови съединения;

Rbs- проектна устойчивост на срязване на болтовете;

R bt- проектна якост на опън на болтовете;

R кок- стандартна устойчивост на стомана на болтове, взета равна на временната устойчивост σ всъгласно държавните стандарти и технически спецификации за болтове;

R bv- проектна якост на опън на U-образни болтове;

R cd- проектна устойчивост на диаметрално компресиране на ролките (със свободен контакт в конструкции с ограничена подвижност);

Rdh- изчислена якост на опън на тел с висока якост;

Rlp- изчислена устойчивост на локално смачкване в цилиндрични панти (цапфи) с плътен контакт;

Rp- проектна устойчивост на стоманата на смачкване на крайната повърхност (ако има прилягане);

R s- проектна устойчивост на срязване на стоманата;

R th- изчислена якост на опън на стоманата в посока на дебелината на валцувания продукт;

R u- проектна устойчивост на стомана на опън, компресия, огъване въз основа на временна устойчивост;

R un- временна якост на опън на стомана, взета равна на минимална стойност σ всъгласно държавните стандарти и технически спецификации за стомана;

Rwf- изчислена устойчивост на ъглови заварки на срязване (условна) по протежение на заваръчния метал;

Рву- изчислена устойчивост на челно заварени съединения на натиск, опън, огъване въз основа на временна устойчивост;

R wun- стандартна устойчивост на заваръчния метал по отношение на временна устойчивост;

Rws- изчислено съпротивление на срязване на челни заварени съединения;

Rwy- изчислена устойчивост на челни заварени съединения на натиск, опън и огъване при границата на провлачване;

Rwz- изчислено съпротивление на ъглови заварки на срязване (условно) по протежение на метала на границата на топене;

Рай- проектна устойчивост на стомана на опън, компресия, огъване при границата на провлачване;

Рин-границата на провлачване на стоманата, взета равна на стойността на границата на провлачване σ t съгласно държавните стандарти и техническите спецификации за стомана;

С- статичен момент на срязаната част на брутното сечение спрямо неутралната ос;

W x; W y- моменти на съпротивление на брутното сечение спрямо осите, респ х-хИ у-у;

W xn; Уин- моменти на съпротивление на мрежовото сечение спрямо осите, респ х-хИ у-у;

b- ширина;

б еф- проектна ширина;

bf- ширина на рафта (колан);

b h- ширината на изпъкналата част на реброто, надвес;

° С; c x; c y- коефициенти за изчисляване на якостта, като се вземе предвид развитието на пластични деформации по време на огъване спрямо осите, респ. x-x, y-y;

д- ексцентричност на силата;

ч- височина;

ч еф- проектна височина на стената;

h w- височина на стената;

i- радиус на въртене на сечението;

аз съм в- най-малкият радиус на въртене на сечението;

i x; аз г- радиуси на инерция на сечението спрямо осите, респ х-хИ у-у;

k f- крак за ъглова заварка;

л- дължина, обхват;

л в- дължина на стелаж, колона, дистанционер;

л г- дължина на скобата;

лев- прогнозна, номинална дължина;

аз съм- дължина на панела на фермата или колоната;

l s- дължина на щангата;

l w- дължина на заваръчния шев;

l x; л г- изчислени дължини на елемента в равнини, перпендикулярни на осите, респ х-хИ у-у;

м-относителна ексцентричност ( м = eA / Тоалетна);

m еф- намален относителен ексцентрицитет ( m еф = mη);

r- радиус;

T- дебелина;

t f- дебелина на рафта (колан);

t w- дебелина на стената;

β fИ β z- коефициенти за изчисляване на ъглова заварка, съответно за заваръчния метал и за метала на границата на топене;

γ b- коефициент на условия на работа на връзката;

γc- коефициент на условия на труд;

γn- коефициент на надеждност по предназначение;

γm- коефициент на надеждност на материала;

γ u- коефициент на надеждност при изчисления на базата на временно съпротивление;

η - коефициент на влияние на формата на сечението;

λ - гъвкавост ( λ = лев / i);

Conditionalflex();

λ еф- намалена гъвкавост на напречния прът;

Условно намалена гъвкавост на прът със сечение ( );

Условна гъвкавост на стената ( );

Най-голямата условна гъвкавост на стената;

λ х; λ г- изчислена гъвкавост на елемента в равнини, перпендикулярни на осите, респ x-x и y-y;

v- коефициент на напречна деформация на стоманата (Поасон);

σloc- локално напрежение;

σ x; σy- нормални напрежения, успоредни на осите, респ х-хИ у-у;

τ xy- напрежение на срязване;

φ (х, г) - коефициент на изкълчване;

φ b- коефициент на намаляване на проектните съпротивления при огъване и усукване на гредите;

φe- коефициент на намаляване на проектните съпротивления при ексцентрично компресиране.

1. Общи положения. 2 2. Материали за конструкции и връзки. 3 3. Конструктивни характеристики на материалите и връзките. 4 4*. Като се вземат предвид условията на работа и предназначението на конструкциите. 6 5. Изчисляване на елементи стоманени конструкциина аксиални сили и огъване. 7 Централно опънати и централно компресирани елементи. 7 Огъващи елементи.. 11 Елементи, подложени на аксиална сила с огъване.. 15 Носещи части. 19 6. Проектни дължини и максимална гъвкавост на елементите от стоманена конструкция. 19 Проектни дължини на плоски фермови елементи и скоби. 19 Проектни дължини на елементи от пространствени решетъчни конструкции. 21 Проектни дължини на конструктивни елементи. 23 Проектни дължини на колони (стойки) 23 Ограничете гъвкавостта на компресираните елементи. 25 Максимална гъвкавост на опънатите елементи. 25 7. Проверка на устойчивостта на стени и поясни листове на огъващи се и компресирани елементи. 26 Стени от греди. 26 Стени от централно ексцентрично натиснати и натиснато-огъващи елементи. 32 Лентови листове (рафтове) от централно, ексцентрично пресовани, пресовано-огъващи се и огъващи се елементи. 34 8. Изчисляване на листови конструкции. 35 Якостни изчисления. 35 Изчисления за стабилност. 37 Основни изисквания за изчисляване на метални мембранни конструкции. 39 9. Изчисляване на издръжливостта на стоманени конструкционни елементи. 39 10. Изчисляване на елементите на стоманената конструкция за якост, като се вземе предвид крехкото счупване. 40 11. Изчисляване на връзки на стоманени конструкции. 40 Заварени съединения. 40 Болтови връзки. 42 Съединения с високоякостни болтове. 43 Връзки с фрезовани краища. 44 Хордови връзки в композитни греди. 44 12. Общи изискванияпо проектиране на стоманени конструкции. 45 Основни положения. 45 Заварени съединения. 46 Болтови съединения и съединения с високоякостни болтове. 46 13. Допълнителни изисквания към проектирането на промишлени сгради и съоръжения. 48 Относителни деформации и отклонения на конструкциите. 48 Разстояния между компенсаторите. 48 Ферми и конструктивни плочипокрития. 48 Колони.. 49 Връзки. 49 греди. 49 Подкранови греди. 50 листови структури. 51 Монтажни скоби. 52 14. Допълнителни изисквания към проектирането на жилищни и обществени сгради и постройки. 52 Рамкови сгради. 52 Висящи покривала. 52 15*. Допълнителни изисквания за проектиране на поддръжка въздушни линииелектропренос, отворени конструкции разпределителни устройстваи линии на контактните мрежи на транспорта. 53 16. Допълнителни изисквания към проектирането на комуникационни антенни съоръжения (АС) с височина до 500 m. 55 17. Допълнителни изисквания към проектирането на речни хидротехнически съоръжения. 58 18. Допълнителни изисквания при проектирането на греди с гъвкава стена. 59 19. Допълнителни изисквания при проектирането на греди с перфорирана стена. 60 20*. Допълнителни изисквания за проектиране на конструкции на сгради и конструкции по време на реконструкция. 61 Приложение 1. Материали за стоманени конструкции и техните изчислени съпротивления. 64 Приложение 2. Материали за свързване на стоманени конструкции и техните проектни съпротивления. 68 Приложение 3. Физични характеристики на материалите. 71 Приложение 4*. Коефициенти на работно състояние за разтегнат единичен ъгъл, закрепен с болтове към един фланец. 72 Приложение 5. Коефициенти за изчисляване на якостта на стоманени конструкционни елементи, като се вземе предвид развитието на пластични деформации. 72 Приложение 6. Коефициенти за изчисляване на устойчивостта на централно, ексцентрично натиснати и натиснато-огъващи елементи. 73 Приложение 7*. Коефициенти φ bза изчисляване на греди за стабилност. 82 Приложение 8. Таблици за изчисляване на елементи за издръжливост и отчитане на крехкото счупване. 85 Приложение 8, а. Определяне свойствата на метала. 88 Приложение 9*. Основни буквени означения на количествата. 89

Западносибирският металургичен завод е усвоил производството на фасонни валцувани продукти (равни валцови ъгли, канали, I-греди) с дебелина на фланеца до 10 mm включително съгласно TU 14-11-302-94 „Профилни валцувани продукти C345 от въглеродна стомана, модифицирана с ниобий”, разработена от завода, АД Уралски институт по метали” и одобрена от ЦНИИСК на името на. Кучеренко.

Glavtekhnormirovanie съобщава, че фасонната валцована стомана C345 категории 1 и 3 съгласно TU 14-11-302-94 може да се използва в съответствие със SNiP II-23-81 „Стоманени конструкции“ (Таблица 50) в същите конструкции, за които е предвидено валцована стомана C345 категории 1 и 3 съгласно GOST 27772-88.

Ръководителят на Glavtekhnormirovaniya V.V. Тишченко

Въведение

Металургичната промишленост е усвоила производството на валцувани продукти за изграждане на метални конструкции и икономично легирана стомана C315. Втвърдяването, като правило, се постига чрез микролегиране на нисковъглеродна мека стомана с някой от елементите: титан, ниобий, ванадий или нитриди. Легирането може да се комбинира с контролирано валцуване или термична обработка.

Постигнатите обеми на производство на листове и фасонни профили от новата стомана C315 позволяват напълно да се задоволят нуждите на строителството от валцувани продукти с якостни характеристикии устойчивост на студ, близки до стандартите за нисколегирана стомана съгласно GOST 27772-88.

1. Нормативна документация за отдаване под наем

В момента е разработена поредица от технически спецификации за валцована стомана C315.

TU 14-102-132-92 „Валцована стомана C315“. Притежателят на оригинала и производителят на валцувания продукт е Нижне-Тагилският металургичен завод, асортимент - канали в съответствие с GOST 8240, ъглови профили с равен фланец, ъглови профили с неравен фланец, обикновени I-греди и с паралелни ръбове на фланците.

TU 14-1-5140-92 „Валцувани продукти за изграждане на стоманени конструкции. Общи технически условия”. Оригиналният държач е TsNIICHM, валцуваният продукт се произвежда от Нижне-Тагилския металургичен завод, асортиментът е I-греди съгласно GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 „Валцови продукти с висока якост за изграждане на стоманени конструкции“. Притежателят на оригинала и производителят на валцувания метал е Орско-Халиловският металургичен завод, асортимент - листове с дебелина от 6 до 50 мм.

TU 14-1-5143-92 „Ламстови и валцувани продукти с повишена якост и устойчивост на студ.“ Оригиналният държач е TsNIICHM, валцуваният продукт се произвежда от Ново-Липецкия металургиен завод, продуктовата гама е валцувани листове по GOST 19903 с дебелина до 14 mm включително.

TU 14-105-554-92 „Валцувани листове с повишена якост и студоустойчивост.“ Притежателят на оригинала и производителят на валцувания метал е Череповецкият металургичен завод, асортиментът е ламарина по GOST 19903 с дебелина до 12 mm включително.

2. Общи положения

2.1. Препоръчително е да се използват валцовани продукти от стомана S315 вместо валцовани продукти от нисковъглеродна стомана S255, S285 в съответствие с GOST 27772-88 за групи от конструкции съгласно SNiP II-23-8I, използването на които в климатични не се допускат райони на строителство с проектна температура минус 40 ° C. В този случай е необходимо да се използва повишена якост на валцована стомана C315.

3. Материали за конструкции

3.1. Валцована стомана C315 се доставя в четири категории в зависимост от изискванията за изпитване на ударно огъване (категориите се приемат като същите като валцована стомана C345 съгласно GOST 27772-88).

3.2. Валцована стомана C315 може да се използва в конструкции, ръководени от данните в табл. 1.

маса 1

* За валцувани продукти с дебелина не повече от 10 мм.

4. Конструктивни характеристики на валцувани продукти и връзки

4.1. Стандартните и изчислените съпротивления на валцована стомана C315 се вземат в съответствие с табл. 2.

таблица 2

Дебелина на валцоване, мм	Стандартно съпротивление на валцувани продукти, MPa (kgf/mm 2)	Проектна устойчивост на валцувани продукти, MPa (kgf/mm 2)
	оформени	лист, широколентов универсален	оформени
Рин	R un	Рин	R un	Рай	R u	Рай	R u
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. Изчислени съпротивления на заварени съединения от валцована стомана C315 за различни видовевръзките и напрегнатите връзки трябва да се определят съгласно SNiP II-23-81* (клауза 3.4, таблица 3).

4.3. Изчислената опорна устойчивост на елементите, свързани с болтове, трябва да се определи съгласно SNiP II-23-81* (клауза 3.5, таблица 5*).

5. Изчисляване на връзките

5.1. Изчисляването на заварени и болтови съединения от валцована стомана S315 се извършва в съответствие с изискванията на SNiP II-23-81.

6. Изработка на конструкции

6.1. При производството на строителни конструкции от стомана C315 трябва да се използва същата технология като за стомана C255 и C285 съгласно GOST 27772-88.

6.2. Материалите за заваряване на валцована стомана S315 трябва да се вземат в съответствие с изискванията на SNiP II-23-81* (Таблица 55*) за валцована стомана S255, S285 и S345 - в съответствие с GOST 27772-88, като се вземе предвид изчисленото съпротивление от валцована стомана S315 за различни дебелини.

Относно използването в строителството на валцовани плочи с повишена якост съгласно TU 14-104-133-92

Министерството на строителството на Русия изпрати до министерства и ведомства Руска федерация, до държавните строителни агенции на републиките в Руската федерация, проектантски и изследователски институти, писмо № 13-227 от 11 ноември 1992 г. със следното съдържание.

Орско-Халиловският металургичен завод е усвоил производството на плочи с дебелина 6-50 mm съгласно техническите спецификации TU 14-104-133-92 „Валцови продукти с висока якост за изграждане на стоманени конструкции“, разработени от завода, ИТМТ ЦНИИчермет и ЦНИИСК им. Кучеренко.

Инсталацията чрез микролегиране на нисковъглеродна мека стомана с титан или ванадий (или и двете) с възможно приложениетоплинна обработка и контролирани условия на валцуване, нов високоефективен вид валцуван метал е получен от стомани S315 и S345E, чиито свойства не са по-ниски от тези на валцувани продукти, произведени от нисколегирани стомани съгласно GOST 27772-88. Методът на микролегиране, видът на термичната обработка и режимите на валцоване се избират от производителя. Валцуваните продукти се доставят в четири категории в зависимост от изискванията за изпитване на ударно огъване, приети в GOST 27772-88 и SNiP II-23-81*, както и в немския стандарт DIN 17100 (на проби с остър нарез). Категорията и видът на изпитването за ударно огъване се посочва от потребителя в поръчката за валцуван метал.

Министерството на строителството на Русия съобщава, че валцована стомана S345E съгласно TU 14-104-133-92 може да се използва заедно с и вместо валцована стомана S345 съгласно GOST 27772-88 в конструкции, проектирани съгласно SNiP II-23-81* “Стоманени конструкции”, без преизчисляване на сечения на елементи и техните връзки. Обхватът на приложение, стандартната и проектната устойчивост на валцована стомана C315 съгласно TU 14-104-133-92, както и материалите, използвани за заваряване, проектната устойчивост на заварени съединения и смачкване на елементи, свързани с болтове, трябва да се вземат съгласно към препоръките на ЦНИИСК им. Кучеренко, публикувана по-долу.

Желязодобивният комбинат в Нижни Тагил е усвоил производството на фасонни валцувани продукти - канали в съответствие с GOST 8240, ъгли в съответствие с GOST 8509 и GOST 8510, I-греди в съответствие с GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2- 427-80, I-образни греди с широк фланец в съответствие с GOST 26020 съгласно технически спецификации TU 14-1 -5140-82 „Профилни валцувани продукти с повишена якост за изграждане на стоманени конструкции“, разработени от завода, ЦНИИчермет им. Бардин и ЦНИИСК им. Кучеренко.

Растението поради рационален подбор химичен съставнисковъглеродна стомана, микролегиране и насищане с нитриди и карбонитриди с усъвършенстване на зърното по време на процеса на валцуване, се получава високоефективен вид валцуван продукт от стомани C315, C345 и C375, чиито свойства не са по-ниски от тези на валцувани продукти от нисколегирани стомани съгласно GOST 27772.

Валцуваните продукти се доставят в четири категории в зависимост от изискванията за изпитване на ударно огъване, приети в GOST 27772-88 и SNiP II-23-81*, както и в немския стандарт DIN 17100 (на проби с остър нарез). Категорията и видът на изпитването за ударно огъване се посочва от потребителя в поръчката за валцуван метал.

Госстрой на Русия съобщава, че валцована стомана C345 и C375 в съответствие с TU 14-1-5140-92 може да се използва заедно с и вместо валцована стомана C345 и C375 в съответствие с GOST 27772-88 в конструкции, проектирани съгласно SNiP II-23 -81* “Стоманени конструкции”, без преизчисляване на сеченията на елементите и техните връзки. Обхватът на приложение, стандартната и проектната устойчивост на валцована стомана C315 съгласно TU 14-1-3140-92, както и материалите, използвани за заваряване, проектна устойчивост на заварени съединения, смачкване на елементи, свързани с болтове, трябва да се вземат съгласно към „Препоръките“ на ЦНИИСК им. Кучеренко, които са публикувани в списание „Бюлетин за строителни технологии“ № 1 за 1993 г.

Заместник-председателят V.A. Алексеев

испански Poddubny V.P.

ОБЩИ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Тези стандарти трябва да се спазват при проектирането на стоманени строителни конструкции на сгради и конструкции за различни цели.

Стандартите не се прилагат за проектиране на стоманени конструкции за мостове, транспортни тунели и тръби под насипи.

При проектиране на стоманени конструкции при специални условия на работа (например конструкции на доменни пещи, главни и технологични тръбопроводи, резервоари със специално предназначение, конструкции на сгради, изложени на сеизмични, интензивни температурни въздействия или излагане на агресивни среди, конструкции на морски хидравлични конструкции), конструкции на уникални сгради и конструкции, както и специални видове конструкции (например предварително напрегнати, пространствени, окачени) трябва да бъдат наблюдаваното Допълнителни изисквания, отразяващи експлоатационните характеристики на тези конструкции, предвидени от съответния нормативни документи, одобрени или съгласувани от Държавния комитет по строителството на СССР.

1.2. При проектирането на стоманени конструкции трябва да се спазват стандартите на SNiP за защита на строителните конструкции от корозия и стандарти за пожарна безопасностпроектиране на сгради и съоръжения. Не се допуска увеличаване на дебелината на валцуваните продукти и стените на тръбите с цел защита на конструкциите от корозия и повишаване на огнеустойчивостта на конструкциите.

Всички конструкции трябва да са достъпни за наблюдение, почистване, боядисване и не трябва да задържат влага или да пречат на вентилацията. Затворените профили трябва да бъдат запечатани.

1,3*. Когато проектирате структури за майчинство, трябва:

избират оптимални технико-икономически схеми на конструкции и напречни сечения на елементи;

използвайте икономични валцувани профили и ефективни стомани;

използват като правило унифицирани стандартни или типови проекти за сгради и конструкции;

използват прогресивни конструкции (пространствени системи от стандартни елементи; конструкции, съчетаващи носещи и ограждащи функции; предварително напрегнати, вантови, тънколистови и комбинирани конструкции от различни стомани);

осигуряват технологичността на производството и монтажа на конструкции;

използвайте проекти, които осигуряват най-малко трудоемкост на тяхното производство, транспортиране и инсталиране;

осигуряват, като правило, линейното производство на конструкции и техния конвейер или монтаж на голям блок;

осигуряват използването на прогресивни видове фабрични връзки (автоматично и полуавтоматично заваряване, фланцови връзки, с фрезовани краища, болтови връзки, включително високоякостни и др.);

осигуряват като правило монтажни връзки с болтове, включително високоякостни; заварени монтажни връзки са разрешени с подходяща обосновка;

отговарят на изискванията на държавните стандарти за конструкции от съответния тип.

1.4. При проектирането на сгради и конструкции е необходимо да се приемат конструктивни схеми, които осигуряват здравината, стабилността и пространствената неизменност на сградите и конструкциите като цяло, както и на отделните им елементи по време на транспортиране, монтаж и експлоатация.

1,5*. Стомани и свързващи материали, ограничения за използване на стомани S345T и S375T, както и допълнителни изисквания за доставената стомана, предвидени за държавни стандартии стандартите на СИВ или технически спецификации, трябва да се посочи в работни (KM) и детайлни (KMD) чертежи на стоманени конструкции и в документация за поръчка на материали.

В зависимост от характеристиките на конструкциите и техните компоненти е необходимо да се посочи класът на непрекъснатост в съответствие с GOST 27772-88 при поръчка на стомана.

1,6*. Стоманените конструкции и техните изчисления трябва да отговарят на изискванията на GOST 27751-88 „Надеждност на строителни конструкции и основи. Основни положения за изчисления" и ST SEV 3972-83 "Надеждност на строителни конструкции и основи. Стоманени конструкции. Основни положения за изчисляване."

1.7. Проектните схеми и основните изчислителни допускания трябва да отразяват действителните работни условия на стоманените конструкции.

Като цяло стоманените конструкции трябва да се проектират като единни пространствени системи.

При разделянето на единни пространствени системи на отделни плоски структури трябва да се вземе предвид взаимодействието на елементите помежду си и с основата.

Изборът на проектни схеми, както и методите за изчисляване на стоманени конструкции, трябва да се вземат предвид ефективно използванеКОМПЮТЪР.

1.8. Изчисленията на стоманените конструкции по правило трябва да се извършват, като се вземат предвид нееластични деформации на стоманата.

За статично неопределени конструкции, методът за изчисление, за който не е разработен, като се вземат предвид нееластични деформации на стоманата, проектните сили (моменти на огъване и усукване, надлъжни и напречни сили) трябва да се определят при допускането на еластични деформации на стоманата съгласно недеформирана схема.

С подходящо проучване за осъществимост изчислението може да се извърши с помощта на деформирана схема, която отчита влиянието на структурните движения под натоварване.

1.9. Елементите на стоманените конструкции трябва да имат минимални напречни сечения, които отговарят на изискванията на тези стандарти, като се вземе предвид гамата от валцувани продукти и тръби. В съставните сечения, установени чрез изчисление, ниското напрежение не трябва да надвишава 5%.